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Universidade de Brasília, Faculdade do Gama-FGA Transferência de Calor, Prof. Fábio Alfaia da Cunha. Matrícula. DATA 13/07/2022. Aluno: GABARITO Q1 Considere uma panela de aço usada para ferver água em um fogão elétrico. A seção inferior da panela tem espessura L=0,5cm e diâmetro D=20cm. Uma boca do fogão consome 1000W de potência durante seu uso, 85% do calor gerado é transferido uniformemente para a panela. A transferência de calor da superfície superior do fundo da panela para a água ocorre por convecção, com coeficiente de transferência de calor h. Considerando que a condutividade térmica é constante e a transferência de calor é unidimensional, expresse a formulação matemática (equação diferencial e condições de contorno) desse problema de condução de calor durante operação permanente. Não resolva o problema. Solução: Pode-se admitir que a condução de calor ocorre de forma unidimensional (em um espaço semelhante a uma parede plana) e em regime permanente. Além disso, a condutividade térmica é constante e não existem fontes de calor, deste modo tem-se: tan , pois não , pois o existe geração regime é permanente geração p cons te Nulo Nulo T T k g c x x t + = Então a equação de transferência de calor pode ser simplificada: 0 d dT dx dx = As condições de contorno são apresentadas a seguir. Existe transferência de calor por convecção em x=L: ( ) [ ( ) ] dT k L h T L T dx − = − Já em x=0 existe fluxo de calor uniforme. ( )0 s dT k q dx − = Em que: 2 2 1000 0,85 27056,34 / 0,2 / 4 s s s Q q W m A = = = Q2 A partir do balanço de energia em um elemento de volume retangular, derive a equação de condução de calor unidimensional transiente para uma parede plana com condutividade térmica constante e sem geração de calor. Solução: Na ausência de geração de calor, o balanço de calor em um elemento de parede que tem massa específica , calor específico pc , espessura x , área normal a direção da transferência de calor A , no intervalo de tempo t pode ser expresso como: elemento x x x E Q Q t + − = Onde: ( ) ( )elemento t t t p t t t p t t t V V E E E m c T T A xc T T + + + = − = − = − Prosseguindo com as devidas substituições: ( )t t t x x x p T T Q Q c A x t + + − − = Dividindo tudo por A x : ( )x x x t t t p Q Q T T c A x t + +− − − = Tomando os limites 0x → e 0t → , tem-se: 1 p Q T c A x t − = , pois: 0 lim x x x x Q Q Q x x + → − = e 0 lim t t t t T T T t t + → − = Da Lei de Fourier sabemos que: T Q kA x = − , o que resulta em: 1 p T T kA c A x x t − − = Como a área “A” e a condutividade térmica “k” constantes, tem-se a equação procurada: 2 2 1T T tx = com a difusividade térmica dada por p k c = . Q3 Um longo fio de resistência homogênea, raio 0,6or cm= e condutividade térmica 15,2W/m Kk = está sendo usado para ferver água em pressão atmosférica pela passagem da corrente elétrica. Calor é gerado no fio uniformemente como resultado do aquecimento da resistência a uma taxa de 316,4W/cm . O calor gerado é transferido para a água a 100ºC por convecção, e o coeficiente médio de transferência de calor é 23200W/m Kh = . Considerando transferência de calor permanente unidimensional, (a) expresse a equação diferencial e as condições de contorno para condução de calor através do fio, (b) obtenha a relação para a variação de temperatura no fio, resolvendo a equação diferencial, e (c) determine a temperatura na linha central do fio. (a) Expresse a equação diferencial e as condições de contorno para condução de calor através do fio, Partimos da equação de transferência de calor unidimensional: 1 p T T rk g c r r r t + = Considerando transferência de calor unidimensional, regime permanente e condutividade térmica constante, o que rende: 1 0 d dT g r r dr dr k + = Considerando geração de calor uniforme no fio e a existência de simetria da distribuição de temperatura em relação ao eixo do cilindro, assim, as condições de contorno podem ser dadas como: ( )0 0[ ( ) ] dT k r h T r T dr − = − convecção para superfície externa. ( )0 0 dT dr = simetria do campo de temperatura em relação ao eixo (b) Obtenha a relação para a variação de temperatura no fio, resolvendo a equação diferencial Com a equação do caso e as condições de contorno pode-se estabelecer a distribuição de temperaturas. Primeiro multiplica-se a equação de transferência de calor pelo raio: d dT g r r dr dr k = − Depois integra-se com relação ao raio: 2 1 2 dT g r r C dr k = − + Considerando a condição de contorno de simetria, pode-se estabelecer o valor da constante 1C : 2 1 1 0 0 (0) 0 2 dT g C C dr k = − + = Então: 2 2 dT g r r dr k = − . Dividindo tal equação pelo raio: 2 dT g r dr k = − , e depois integrando com relação ao raio: 2 2( ) 4 g r T r C k = − + Considerando a segunda condição de contorno determina-se 2C . Em 0r r= : ( ) 2 0 0 20 0 0 0 ( ) 4( ) 2 [ ( ) ] rg T r CrdT g kr dr k dT k r h T r T dr =− + =− − = − , ou seja: 2 0 0 2 2 4 gr gr C T h k = + + A equação final: ( )2 20 0( ) 2 4 gr g T r T r r h k = + + − (c) Determine a temperatura na linha central do fio. Parte-se da equação de distribuição de temperatura do caso considerando 0r = : ( )20 0(0) 0 2 4 gr g T T r h k = + + − ( )216,4 0,6 16,4 (0) 100 0,6 0 2 0,32 4 0,152 (0) 125,086ºC T T = + + − = Q4 Um reservatório esférico de aço inoxidável ( 15W/m K)k = de 5m de diâmetro interno e 1,5cm de espessura é usado para armazenar água com gelo a 0ºC. O reservatório está situado em uma sala cuja temperatura é de 30ºC. As paredes da sala estão também a 30ºC. A superfície externa do tanque é preta (emissividade 1 = ), e a transferência de calor entre a superfície externa do tanque e os arredores é por convecção natural e por radiação. Os coeficientes de transferência de calor por convecção nas superfícies interna e externa do tanque são 280W/m K e 210W/m K , respectivamente. Determine (a) a taxa de transferência de calor para a água gelada no tanque e (b) a quantidade de gelo a 0ºC que derrete durante o período de 24 horas. O calor de fusão da água na pressão atmosférica é 333,7kJ/kgifh = Solução: Devido ao formato do domínio e as condições da água, pode-se admitir transferência de calor unidimensional e regime permanente. Também pode-se admitir simetria da distribuição de temperatura com relação ao centro reservatório. (a) Taxa de transferência de calor para a água no tanque O circuito térmico do problema é o seguinte: As resistências térmicas são calculadas a seguir: q 1 2 1 1 2 1 , , e , ( 1 ) / (4 ) (2,515 2,5) / [4 (15)(2,515)(2,5)] 0,00001 1/ ( ) 1/ (80 78,54) 0,000159 / ( ) 1/ [(5,57)(79,54)]=0 1 1/ ( ) 1/ (10 79,49) 0,00 0 R 1 27 1 , 0226 1 / 26 /conv o ra v conv i i i rad r o ad con o o R R r r kr r R h A R R R R A A h h = = = = = = + = − = = − = = = ( ) ( ) total , 1 o e l q eq t tal tot 2 2 2 2 2 a 2 R = +R R =0,0001 o 59 0,0000127 0 Em que : 5 78,54 e 5,03 79,49 O c ef. de rad. foi cálculado como: 1 1/ 0,00126 1/ 0, 1 0,000809 R =0 0 00226 R 0,00 8 ( 09 , 0 0 98 d i c i o o rad onv i A D m A D m h T R R = + = + = = = = = = + + = 22 2 2 2 W 2m K )( ) 5,57 , para 1, 30º C ! e 5ºC( )estimado !! cir cir rad cir T T T h T T + + = = = = A taxa de transferência de calor permanente é dada por: 1 2( ) / (30 0) / 0,000 0981 3 581totalQ Q WT T R = − = − = (b) Quant. de gelo a 0ºC que derrete durante o período de 24 horas A quantidade de calor é calculada pela aproximação: 930581 24 3600 2.642 10Q Q t J= = = A massa de água pode ser calculada como: 9 3/ 2.642 10 / 333,7 10 7917kgágua ifm Q h= = = Verificação de 2 sT T= estimado para o cálculo de radh : ( )1 1 , o que rende: / ( ) 30 30581/ [(10 5,57)79,54 5,31ºC ( ) , ! conv rad o s s conv rad o s s Ou seja o valor estimado era a Q h A T T T T Q h A T dequ dT a o + + = − = − = − + = Q5 Considere uma janela de vidro de 1,2m de altura e 2,0m de largura, cuja espessura é de 3mm e a condutividade térmica é 0,78W/m Kk = , separada por uma camada de 12mm de ar estagnado ( 0,026W/m K)k = . Determine a taxa de transferência de calor permanente através dessa janela de vidro duplo e a temperatura da superfície interna quando o quarto é mantido a 24ºC, enquanto a temperatura externa é -5ºC. Considere os coeficientes de transferência de calor por convecção sobre as superfícies interna e externa da janela iguais a 2 1 10W/(m K)h = e 2 2 25W/(m K)h = . Ignore qualquer transferência de calor por radiação. Solução: Pode-se admitir transferência de calor unidimensional, regime permanente e pode-se negligenciar as trocas de calor por radiação. Assim, o circuito térmico do problema O circuito térmico do problema é o seguinte: As resistências térmicas são calculadas a seguir: 2 ,1 1 1 3 1 1 2 2 2 ,2 2 total ,1 1 2 ,2 t 1,2 2 2,4 1/ ( ) 1/ (10 2,4) 0,0417 / ( ) 0,003 / (0,78 2,4) 0,0016 / ( ) 0,012 / (0,026 2,4) 0,192 1/ ( ) 1/ (25 2,4) 0,0167 R = 2 + + R i conv vidro ar o conv conv conv A m R R h A R R R L k A R R L k A R R h A R R R R = = = = = = = = = = = = = = = = = = = + total otal R 0,2536 =0,0417 2(0,0016) 0,192 0,0167+ + + = A taxa de transferência de calor permanente é dada por: 1 2( ) / (24 ( 5)) / 0,2536 114,35 totalQ T T R Q W = − = − − = A temperatura da superfície interna quando o quarto é mantido a 24ºC: 1 1 ,1 1 1 ,1 1 1 ( ) / , o que rende: 24 114,35 0,0417 19,23º conv conv Q T T R T T QR T T C = − = − = − = Q6 Um eixo cilíndrico longo de aço inoxidável* de 35cm de diâmetro deixa uma estufa a uma temperatura uniforme de 400ºC. O eixo é, então, esfriado lentamente em uma câmara a 150ºC com coeficiente médio de transferência de calor por convecção 260W/(m K)h = . Determine a temperatura no centro do eixo 20 minutos após o início do processo de resfriamento. Além disso, determine a transferência de calor por unidade de comprimento do eixo durante esse período. 2 3 kg -6W J m m K kg Km *aço inox: 14,9 , =7900 , 477 , =3,95 10p s k c = = Solução: Determinação da temperatura no centro do eixo 20 minutos após o início do processo de resfriamento. Admitindo condução de calor unidimensional, simetria da distribuição de temperatura em relação ao centro do cilindro e propriedades térmicas constantes. A primeira medida é a determinação do número de Biot: 60 0,175 Bi= 0,705 14,9 ohr k = = Assim o sistema não pode ser admitido aglomerado. Deve utilizar a abordagem para sistemas termicamente espessos. O número de Fourier é dado por 2 6 2 0/ (3,95 10 )(20 60) / 0,175 0,1548 t r −= = = Para este valor de uma boa precisão de solução não é obtida com um único termo, mas para uma situação de prova é aceitável. A solução baseada em termo único é dada como: 2 10 0, 1cil i T T A e T T − − = = − Determina-se 1 e 1A a partir do número de Biot com a tabela 4-2 (cilindro): 1 1,0935 = e 1 1,1558A = . Substituindo os valores conhecidos na equação de 0,cil : ( ) 21,0935 0,15480 0 0 150 1,1558 150 400 150 0,9605 400 150 390,12º T e T T C − − = = + − − = Determinação da transferência de calor por unidade de comprimento do eixo durante esse período. 0 1 1 max 1 2 2 0 6 max calor é calculado com a seguinte equação: ( ) 1 2 : 7900 0,175 (1) 760 (por metro) e ( ) 760 477 (400 150) 90,63 10 i p i O T T JQ Q T T Em que m V r L kg Q mc T T J − = − − = = = = = − = − = A função de Bessel foi determinada com a tabela 4-3 em função de 1 1,0935 = : 1(1,0935) 0,4689J = . Então: max 6 390,12 150 0,4689 1 2 400 150 1,0935 0,1763 90,63 10 16MJ Q Q Q Q − = − = − = = Q7 Em uma instalação de produção, placas grandes de bronze* de 3cm de espessura, que estão inicialmente a uma temperatura uniforme de 25ºC, são aquecidas pela passagem no forno mantido a 700ºC. As placas permanecem no forno durante 10 minutos. Considerando o coeficiente de transferência de calor por convecção 280W/(m K)h = , determine a temperatura da superfície das placas quando saem do forno. 2 3 kg -6W J m m K kg Km *bronze: 110 , =8530 , 350 e =33,9 10p s k c = = Solução: Admitindo condução de calor unidimensional, parede plana e simetria da distribuição de temperatura em relação ao centro da placa ( / 2cL L= ). A primeira medida é a determinação do número de Biot: 80 (0,03 / 2) Bi= 0,01091 110 chL k = = Assim o sistema pode ser admitido aglomerado. Para um sistema aglomerado: ( ) bt i T t T e T T − − = − , em que p hA b Vc = Usando as propriedades térmicas dadas: 80 0,0017864 ( ) 8530 0,015 350c p p c hA h b L A c c L = = = = 0,0017864 600 0,0017864 600( ) 700 700 (25 700) 25 700 468,84ºC T t e T e T − − − = = + − − = Ou admitindo-se: 6 6 110 3,245 10 33,9 10 p k c − = = = 6 / 80 0,001644 ( ) ( / ) 3,245 10 0,015c p p c c k hA h h b L A c c L k L = = = = = 0,001644 600 0,001644 600( ) 700 700 (25 700) 25 700 448,28ºC T t e T e T − − − = = + − − =