Anexo-Memoria-Estructural-Puente-Anisacate

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Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
MEMORIA DE CALCULO
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
V - 7
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Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
PARTE 1. MEMORIA DE CALCULO DE TABLERO
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
MC-PRA-1
V - 8
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Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
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1. HOJA DE DATOS DEL PUENTE
2. ANALISIS DE CARGA
VIGA POSTENSADA
3. MATERIALES
4. SOLICITACIONES
MC-PRA-2
V - 9
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1. Hoja de datos del puente
Longitud entre apoyos = 28.70 [m]
Ancho total del puente = 14.30 [m]
Distancia entre ejes de vigas = 2.40 [m]
Longitud del voladizo derecho = 1.15 [m]
Longitud del voladizo izquierdo = 1.15 [m]
Ancho de calzada = 13.30 [m]
Ancho de vereda total = 0.00 [m]
Ancho de vereda de calculo = 0.00 [m]
Espesor losa de calzada = 0.20 [m]
Espesor losa de vereda = 0.00 [m]
Espesor medio carpeta de rodamiento = 0.05 [m]
Cantidad de vigas pretensadas = 6
Peso propio de vigas pretensadas = 1.37 [t/m]
Ancho ala superior de viga pretensada = 1.00 [m]
Altura total de viga pretensada = 1.70 [m]
Sobrecarga móvil
Aplanadora Tipo = A-30
Cantidad de aplanadoras = 4
Rodillo delantero (Rd) = 13 [t]
Rodillo trasero (Rt) = 17 [t]
Multitud compacta en calzada = 0.566 [t/m2]
Sobrecarga en vereda = 0.000 [t/m2]
Coeficiente de impacto = 1.207
Coef. reducción por cant. aplan. = 0.90
2. Análisis de carga
2.1. Cargas permanentes
Losa superior = 7.15 [t/m]
Viga transversal central = 0.43 [t/m]
Carp. rodamiento = 1.60 [t/m]
Defensa New Jersey y Cenefa = 1.44 [t/m]
Vigas principales = 8.19 [t/m]
==========
g = 18.81 [t/m]
2.2. Sobrecarga móvil
Rodillo trasero (Rt) = 73.84 [t]
Rodillo delantero (Rd) = 56.46 [t]
Sob. dist. tablero (zona de aplan.) (p1) = 2.25 [t/m]
Sobrecarga dist. en tablero (p2) = 9.08 [t/m]
Puente sobre Río Anisacate
MC-PRA-3
V - 10
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3.1. MODULOS DE ELASTICIDAD 3.2. RESISTENCIA
Módulo de elasticidad de la viga postensada Resistencia del H° de viga postensada
Ev [t/m2] = 3300000 300 H-30
Módulo de elasticidad de la losa 2da. Etapa Resistencia del H° de losa 2da. Etapa
El [t/m2] = 3000000 250 H-25
Relación de módulos Resistencia a la compresión del Hº al aplicar el tesado 
Ev/El = 1.10 300 H-30
Módulo de elasticidad del acero de postensado Resistencia del A° Postensado
Es [t/m2] = 2E+07 19000
Relación de módulos Límite de fluencia del A° Post.
Es/Eh = 5.91 17000
Módulo de elasticidad del acero ADN-420 Límite de fluencia del A° ADN-420
Ea [t/m2] = 2.1E+07 4200
Relación de módulos
Ea/Ev = 6.36
3.3. TENSIONES ADMISIBLES HORMIGON POSTENSADO
0.45 f'c = 135 0.60 f'c = 180
0.25√f'ci = -14 0.5√f'ci = -27
0.45 f'c = 112.5 0.60 f'c = 150
-35
H-30
H-20
Resist. a la compresión fc [kg/cm2] =
Resist. a la tracción ft [kg/cm2] = 0.7√f'c =
Resist. a la tracción ft [kg/cm2] = 0.7√f'c =
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
t = 0 t = ∞
Sección máx momento Próximo a apoyos
-38
Cargas larga duraciónCargas máximas
3. Tabla de Materiales
Resist. a la compresión fc [kg/cm2] = 0.6 f'ci = 180
f'c [kg/cm2] =
f'c [kg/cm2] =
f'ci [kg/cm2] =
β'z [kg/cm
2] =
b's [kg/cm
2] =
fy [kg/cm2] =
MC-PRA-4
V - 11
179
4a. Cálculo de solicitaciones
Carga total Carga unit.
por tablero por viga
[t/m] [t/m]
1. Peso propio de vigas principales = 8.19 1.37
2. Peso propio de losa + viga transv. central = 7.58 1.26
3. Sobrecarga permanente = 3.04 0.51
4. Sobrecarga Movil =
Sobrecarga en vereda = 0.000 [t/m2]
Multitud compacta en calzada = 0.566 [t/m2]
Aplanadora tipo = A-30 Cant.: 1
Coef. de Impacto = 1.207
Coef. de reducción de aplanadoras = 0.90
Rodillo trasero reducido (Rt) = 53.35 [t]
Rodillo delantero reducido (Rd) = 35.98 [t]
Sobrecarga distribuida en tablero = 9.08 [t/m]
Longitud de cálculo de viga = 28.70 [m]
Momentos Flectores 1.00 1.10 1.30
Sección Dist. M1 M2 M3 M4 M total
[m] [tm] [tm] [tm] [tm] [tm]
Apoyo 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
1 1.70 31.3 29.0 12.8 74.7 147.8
2 3.59 61.5 56.9 25.1 146.5 289.9
3 7.18 105.4 97.5 43.0 250.3 496.2
4 10.76 131.8 121.9 53.7 311.4 618.8
5 14.35 140.6 130.1 57.3 329.8 657.7
Esfuerzo de corte
Sección Dist. Q1 Q2 Q3 Q4 Q total
[m] [t] [t] [t] [t] [t]
Apoyo 0.00 19.6 18.1 8.0 46.8 92.5
1 1.70 17.3 16.0 7.0 42.3 82.6
2 3.59 14.7 13.6 6.0 37.3 71.6
3 7.18 9.8 9.1 4.0 27.8 50.7
4 10.76 4.9 4.5 2.0 18.3 29.8
5 14.35 0.0 0.0 0.0 8.9 8.9
Referencias:
Q1, M1: Peso Propio de la viga postensada
Q2, M2: Carga permanente de la losa del tablero
Q3, M3: Sobrecarga permanente de vereda, cenefa y defensa
Q4, M4: Sobrecarga móvil s/Reglamento DNV
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
MC-PRA-5
V - 12
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Estados de Carga 
E1 = Peso propio de la viga postensada
E2 = Peso propio losa de tablero
E3 = Sobrecarga permanente de vereda, cenefa y defensa
E4 = Sobrecarga móvil
Combinaciones de cargas para verificaciones en Estado Límite Último
C1 C2 C3
1. Peso propio viga 1.4 1.2 1.2
2. Peso propio tablero 1.4 1.2 1.2
3. Sobrecarga permanente 1.4 1.2 1.2
4. Sobrecarga móvil - 1.6 0.5
Momentos Flectores últimos
Sección Dist. Mu Comb. 1 Mu Comb. 2 Mu Comb. 3 Mu Máx.
[m] [tm] [tm] [tm] [tm]
Apoyo 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0
1 1.70 102.3 207.3 125.1 207.3
2 3.59 200.9 406.5 245.4 406.5
3 7.18 344.3 695.6 420.3 695.6
4 10.76 430.4 867.1 524.6 867.1
5 14.35 459.1 921.2 558.4 921.2
Esfuerzo de corte últimos
Sección Dist. Vu Comb. 1 Vu Comb. 2 Vu Comb. 3 Vu Máx.
[m] [t] [t] [t] [t]
Apoyo 0.00 64.0 129.7 78.2 129.7
1 1.70 56.4 116.0 69.5 116.0
2 3.59 48.0 100.8 59.8 100.8
3 7.18 32.0 71.9 41.3 71.9
4 10.76 16.0 43.1 22.9 43.1
5 14.35 0.0 14.2 4.4 14.2
Referencias:
Q1, M1: Peso Propio de la viga postensada
Q2, M2: Carga permanente de la losa del tablero
Q3, M3: Sobrecarga permanente de vereda, cenefa y defensa
Q4, M4: Sobrecarga móvil s/Reglamento DNV
Estado de carga
Combinación de carga
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
4b. Cálculo de Solicitaciones Últimas
MC-PRA-6
V - 13
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Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
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5. VERIFICACION DE SECCION CENTRAL (1/2 LUZ)
VIGA POSTENSADA
MC-PRA-7
V - 14
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Características Geométricas de la Sección
SECCION DE HORMIGON SECCION A° PRETENSADO SECCION ACERO PASIVO
1ra. Etapa 2da. Etapa Inferior Superior
H [m] = 1.70 Fsp [cm2] = 41.45 0 Fs [cm2] = 16.08 5.71
bw i [m] = 0.18 esp [cm] = 15 0 es [cm] = 3.5 3.5
bw s [m] = 0.18 Ductos [cm2 158
h L [m] = 0.20 Fsp [m2] = 0.0041 Fs [m2] = 0.0016 0.0006
L [m] = 2.40 esp [m] = 0.15 es [m] = 0.04 0.04
bi1 [m] = 0.70
bi2 [m] = 0.70
bs2 [m] = 1.00
bs1[m] = 1.00
hi1[m] = 0.22
hi2[m] = 0.15
hs2 [m] = 0.07
hs1[m] = 0.09
hw [m] = 1.17
h3' [m] = 0.75
h3'' [m] = 0.33
h4'' [m] = 0.00
PROPIEDADES MECANICAS DE LA SECCION
Propiedad SECCION SECCION SECCION SECCION
SIMPLE SIMPLE HOMOGENEA COMPUESTA COMP. HOMOGENEA
Area [m2] = 0.54606 0.57810 0.99826 1.03030
Xg [m] = 0.82035 0.78951 1.23794 1.20765
Ig [m4] = 0.20625 0.22235 0.45952 0.49570
h inf v [m] = 0.82035 0.78951 1.23794 1.20765
h sp [m] = 0.67035 0.63951 1.08794 1.05765
h sup v [m] = 0.87965 0.91049 0.46206 0.49235
h sup l [m] = 0.66206 0.69235
W inf v [m3] = 0.25142 0.28163 0.37120 0.41047
W sp [m3] = 0.30767 0.34768 0.42238 0.46868
W sup v [m3] = 0.23447 0.24421 0.99452 1.00682
W sup l [m3] = 0.69408 0.71598
S1 [m3] = 0.16152
S2 [m3] = 0.32434
S3 [m3] = 0.25848
z [m] = 1.514 1.750
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
Postensado: 
2da Etapa
0 Cordones 1/2" 
Arm. de Postensado: 
42 Cordones 1/2"
MC-PRA-8
V - 15
183
Datos Fuerza de pretensado inicial = 532 [t]
Postensado Fuerza de pretensado 2 Etapa = 0 [t] SECCION 5
Pérdida de pretensado Etapa 1 = 4.00%
Pérdida de pretensado Etapa 2 = 13.00%
Tensiones Estados de carga
Viga Pretensada Pretensado Pretensado P. Propio P.Propio C.Perm. C.Perm. Pretensado C.Perm. PérdidaV.C Sobrecarga Acciones de
inicial (t=0) inicial (t=0) viga viga Losa Losa 2da.Etapa tablero Pret. t=inf movil Coacción
S.S. S.C. S.S. S.C. S.S. S.C. S.C S.C 13.00% S.C S.C
(1-a) (1-b) (2-a) (2-b) (3-a) (3-b) (4) (5) (6) (7) (8)
Tensión sup. losa 3.7 17.8 16.5 0.0 7.3 3.18 41.9
Tensión inf. losa 16.2 12.7 11.7 0.0 5.2 0.50 29.8
Tensión sup. viga -47.3 17.8 57.6 14.0 53.3 12.9 0.0 5.7 0.55 32.8
Tensión fibra A° Pret. 189.8 124.1 -40.4 -30.0 -37.4 -27.8 0.0 -12.2 -22.30 -70.4
Tensión inf. viga 212.7 134.4 -49.9 -34.2 -46.2 -31.7 0.0 -14.0 -24.52 -80.3
Etapa 1: Pretensado inicial + Peso propio de viga Tensiones Control
Pérdida Pret. V.S. = 0.00% resultantes Tensiones
Coef. aplicación 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 [kg/cm2] [kg/cm2]
Tensión sup. viga -47.3 0.0 57.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.3 > -14
Tensión fibra A° Pret. 189.8 0.0 -40.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 149.3
Tensión inf. viga 212.7 0.0 -49.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 162.8 < 180
Etapa 2: Pretensado inicial + Pérdidas Etapa 1 + P.P. viga + C. Losa tablero Tensiones
Pérdida Pret. V.S. = 4.00% resultantes
Coef. aplicación 0.96 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 [kg/cm2]
Tensión sup. viga -45.4 0.0 57.6 0.0 53.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 65.4 > -14
Tensión fibra A° Pret. 182.2 0.0 -40.4 0.0 -37.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 104.3
Tensión inf. viga 204.2 0.0 -49.9 0.0 -46.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 108.1 < 180
Etapa 3: Pretensado inicial + Pérdidas 1 Etapa + P.P. viga + C.Losa tablero + Pretensado 2 Etapa Tensiones
Pérdida Pret. V.S. = 4.00% resultantes
Pérdida Pret. V.C. = 13.00% [kg/cm2]
Coef. aplicación 0.96 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Tensión sup. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 > -25
Tensión inf. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Tensión sup. viga -45.4 0.0 57.6 0.0 53.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 65.4 > -14
Tensión fibra A° Pret. 182.2 0.0 -40.4 0.0 -37.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 104.3
Tensión inf. viga 204.2 0.0 -49.9 0.0 -46.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 108.1 < 180
Etapa 4: Pretensado inicial + Pérd. 1 Etapa + P.P. viga + C. Losa tablero + Pretensado 2 Etapa + Pérd. 2 Etapa + Sob.Perm. Tensiones
Pérdida Pret. V.S. = 4.00% resultantes
Pérdida Pret. V.C. = 13.00% [kg/cm2]
Coef. aplicación 0.96 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.87 1.00 1.00 0.00 0.00
Tensión sup. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.3 3.2 0.0 0.0 10.5 < 112.5
Tensión inf. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 0.5 0.0 0.0 5.7
Tensión sup. viga -45.4 0.0 57.6 0.0 53.3 0.0 0.0 5.7 0.6 0.0 0.0 71.7 < 135
Tensión fibra A° Pret. 182.2 0.0 -40.4 0.0 -37.4 0.0 0.0 -12.2 -22.3 0.0 0.0 69.8
Tensión inf. viga 204.2 0.0 -49.9 0.0 -46.2 0.0 0.0 -14.0 -24.5 0.0 0.0 69.6 > -38
Etapa 5: Pret. inicial + Pérd. 1 Etapa + P.P. viga + Pret. 2 Etapa + Pérd. 2 Etapa + C.P. losa tabl. + C.Perm.+ 60 % Sobrecarga móvil Tensiones
Pérdida Pret. V.S. = 4.00% resultantes
Pérdida Pret. V.C. = 13.00% [kg/cm2]
Coef. aplicación 0.96 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.87 1.00 1.00 0.60 0.00
Tensión sup. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.3 3.2 25.1 0.0 35.6 < 112.5
Tensión inf. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 0.5 17.9 0.0 23.5
Tensión sup. viga -45.4 0.0 57.6 0.0 53.3 0.0 0.0 5.7 0.6 19.7 0.0 91.3 < 135
Tensión fibra A° Pret. 182.2 0.0 -40.4 0.0 -37.4 0.0 0.0 -12.2 -22.3 -42.2 0.0 27.6
Tensión inf. viga 204.2 0.0 -49.9 0.0 -46.2 0.0 0.0 -14.0 -24.5 -48.2 0.0 21.4 > -38
Etapa 6: Pret. inicial + Pérd. 1 Etapa + P.P. viga + Pret. 2 Etapa + Pérd. 2 Etapa + C.P. losa tabl. + C.Perm.+ 100 % Sobrecarga móvil Tensiones
Pérdida Pret. V.S. = 4.00% resultantes
Pérdida Pret. V.C. = 13.00% [kg/cm2]
Coef. aplicación 0.96 0.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.87 1.00 1.00 1.00 0.00
Tensión sup. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.3 3.2 41.9 0.0 52.3 < 150
Tensión inf. losa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 0.5 29.8 0.0 35.5
Tensión sup. viga -45.4 0.0 57.6 0.0 53.3 0.0 0.0 5.7 0.6 32.8 0.0 104.4 < 180
Tensión fibra A° Pret. 182.2 0.0 -40.4 0.0 -37.4 0.0 0.0 -12.2 -22.3 -70.4 0.0 -0.6
Tensión inf. viga 204.2 0.0 -49.9 0.0 -46.2 0.0 0.0 -14.0 -24.5 -80.3 0.0 -10.7 > -38
Verificación de tensiones de servicio
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
MC-PRA-9
V - 16
184
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
6. VERIFICACION A ROTURA
ESTADO LIMITE ULTIMO
VIGA POSTENSADA
MC-PRA-10
V - 17
185
SECCION 5
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 1.65 = 1162.8 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 2 φ 16 = 2 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 27.9 tm
Mn = 1279.9 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 1151.9 tm
Mu = 921.2 tm
φ Mn > Mu Verifica
SECCION 4
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 1.61 = 1132.9 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 2 φ 16 = 2 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 27.9 tm
Mn = 1250.0 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 1125.0 tm
Mu = 867.11 tm
φ Mn > Mu Verifica
SECCION 3
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 1.48 = 1043.3 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 2 φ 12 = 2 x 1.130cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 15.7 tm
Mn = 1148.2 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 1033.4 tm
Mu = 695.6 tm
φ Mn > Mu Verifica
SECCION 2
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 1.27 = 894.0 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 2 φ 12 = 2 x 1.130cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 15.7 tm
Mn = 998.9 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 899.0 tm
Mu = 406.5 tm
φ Mn > Mu Verifica
SECCION 1
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 1.12 = 791.4 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 2 φ 12 = 2 x 1.130cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 15.7 tm
Mn = 896.3 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 806.7 tm
Mu = 207.3 tm
φ Mn > Mu Verifica
SECCION Apoyo
Postensado 42 φ 1/2" = 42 x 0.987cm2 x 17.0 t/m2 x 0.97 = 684.9 tm
Arm. Pasiva 6 φ 16 = 6 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.76 = 89.2 tm
Arm. Pasiva 5 U φ 16 = 5 x 2.010cm2 x 4.2 t/m2 x 1.65 = 69.6 tm
Mn = 843.8 tm
Factor de minoración de resistencia φ = 0.9 φ Mn = 759.4 tm
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
Verificación de la viga a rotura (E.L.U.)
MC-PRA-11
V - 18
186
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
7. TRAZADO DE CABLE DE POSTENSADO
CALCULO DE FUERZAS Y PERDIDAS DE PRETENSADO
VIGA POSTENSADA
MC-PRA-12
V - 19
187
CARACTERÍSTICAS DEL CABLE MEDIO DE POSTENSADO
1. Datos
Cantidad de cordones = 42
Tensión de tiro inicial = 13500 kg/cm2
Fuerza inicial de tiro, Vo = 559.6 t
Pérdida de fricción al centro = 5.0%
LT [m] LR [m] Yo[m] Ym [m] f [%] Lp [m] p
29.7 0.0 0.88 0.15 5.0% 14.85 0.00329
2. Secciones típicas de verificación
Sección X total X parcial Y α Vn Q
[m] [m] [m] [°] [t] [t]
Apoyo 0.500 0.500 0.828 5.42 558.7 52.7
1 2.200 2.200 0.677 4.77 555.5 46.2
2 4.088 4.088 0.531 4.06 551.9 39.1
3 7.675 7.675 0.320 2.71 545.2 25.8
4 11.263 11.263 0.192 1.35 538.4 12.7
5 14.850 14.850 0.150 0.00 531.6 0.0
3. Trazado del cable medio
X total X parcial Y α Vn Q
[m] [m] [m] [°] [t] [t]
0.000 0.000 0.876 5.60 559.6 54.6
1.000 1.000 0.782 5.23 557.7 50.8
2.000 2.000 0.694 4.85 555.9 47.0
3.000 3.000 0.612 4.47 554.0 43.2
4.000 4.000 0.538 4.09 552.1 39.4
5.000 5.000 0.469 3.72 550.2 35.7
6.000 6.000 0.408 3.34 548.3 31.9
7.000 7.000 0.353 2.96 546.4 28.2
8.000 8.000 0.305 2.58 544.6 24.6
9.000 9.000 0.263 2.21 542.7 20.9
10.000 10.000 0.227 1.83 540.8 17.3
11.000 11.000 0.199 1.45 538.9 13.7
12.000 12.000 0.177 1.08 537.0 10.1
13.000 13.000 0.161 0.70 535.1 6.5
14.000 14.000 0.152 0.32 533.2 3.0
14.850 14.850 0.150 0.00 531.6 0.0
CALCULO DE VIGAS POSTENSADAS
Datos de parábola
MC-PRA-13
V - 20
188
4. Layout del cable medio
5. Cálculo de pérdida por fricción
Longitud 1/2 cable: LT/2 = 14.9 [m]
Desviación angular 1/2 cable: α = 5.60[°] 0.098 [rad]
Tipo de conducto: vaina flexible no galvanizada
Coeficiente de rozamiento del cable: µ = 0.22 [1/rad]
Desviación angular parásita: k = 0.01 [rad/m]
0.95
Se adopta una pérdida por fricción del 5 % en el centro de la viga y se aplica una distribución
lineal a partir del valor de tiro o fuerza de pretensado en el extremo de la viga a tiempo cero.
6. Cálculo de fuerza a tiempo infinito
Fuerza de tiro inicial, Vo = 560 t
Fuerza tiro inicial en centro viga, VoCL = 532 t
Pérdidas totales de pretensado = 17.0%
Fuerza de tiro a tiempo infinito, Vinf = 441 t
0.000
0.500
1.000
1.500
0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0
O
rd
en
ad
a 
de
l c
ab
le
 [m
]
Progresiva de viga [m]
1
1
( . )
( . )
( . )
.
/ (1 )
1
k x
x o
k L
x L
k L
V V e
V Vo p e
p e
µ α
µ α
µ α
− +
− +
=
− +
=
∑= − =
∑= −
MC-PRA-14
V - 21
189
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
8. LOSA DE TABLERO
CALCULO DE LOSA
MC-PRA-15
V - 22
190
Datos:
m
m
°
m
Peso Propio de Losa Prefabricada de HºAº
q1 = × × = t/m
Peso Propio de Hormigón de 2da Etapa de Losa
q2 = × × = t/m
Peso Propio de Carpeta de Rodamiento
Esquema Estático: Viga con empotramiento elástico
q3 = × × = t/m
Rodillo Delantero
× ϕ ×
× × = t
+ 2 × = m
+ 2 × = m
+ 2 × + × = m
b × C ×
Rodillo Trasero
× ϕ ×
× × = t
pt
+ 2 × = m
+ 2 × = m
+ 2 × + × = m
b × C ×
9.33
0.05
0.05
2/3
Coef. minor.
2/3
0.60
1.50
Cálculo de losa de tablero
1.201.50
14.56
= 9.52 =
0.60 1.20
b = 0.10
Pt = PT
0.8
Carga Distribuida = pt = Pt 13.22
0.50
1.40
0.05
0.05
8.5 1.4C =
L L =
C =
0.15
0.05
Coef. minor.
Cargas Móviles
0.125
2.50
1.2.1.
1.2.
1.00
1.1.3.
0.375
0.120
0.05
1.00
2.40
1.00
0.05 1.30
0.8
C =
= 1.4
1.20
L
= =
1.30 1.20
b = 
L = 1.40
Pd
pd
= 14.56
0.10
1. Análisis de Carga
Carga Distribuida = pd
1.1.
1.1.1.
Cargas Permanentes
1.2.2.
9.52
1.50 1.20
t/m2
1.40
2.40
0.05 1.50
t/m2
Distancia entre ejes de vigas =
Ancho de cabeza superior de viga =
Dist. libre entre bordes de vigas =
2.50
Angulo de desvío del puente = 90.00
1.00
C
Pd = PD
13.0
1.1.2.
MC-PRA-16
V - 23
191
Esquema estático: Viga simplemente apoyada
q2 = t/m
q1 = t/m
× 2
× 2
Esquema estático: Viga con empotramiento elástico
Carpeta de rodamiento
q3 = t/m
× 2
× 2
Rodillo trasero de aplanadora
c
pt = C
L
× 2
× 2
( + )
2
× 2 2
0.60 =1.50 0.40
tm/m
- 1.41=)0.40 tm/m
= 13.22 1.50
×
8
pt x L2
× kM 4 apoyo (empotrado) =
M 4b tramo (empotrado) =
1.50
8 8
tm/m
8
q2 x L
2
0.1051.50
0.13
×
× ( 2 -
×
)
= 13.22 1.50
M 4a tramo (simp. apoy) =
×
=
M1 tramo =
q1 x L
2
=
2.
2.1.
Cálculo de solicitaciones
M3 apoyo = q x L
2
12
1.50=
12
24
0.120=
1.50
0.120
2.2.
M2 tramo =
Etapa 2 (Puente en servicio)
pt x L2 k
13.22
k
tm/m
1.20
=
24 )-
2
24
× ×0.40 (
)- 0.40( 2
3
1.50 =
( 3
=
0.120
0.40
=
k
1.50
24
1.68
0.401.50 × 3 -
+
0.97
(
24
M 4 tramo (medio) = =
2.38
- 3 2k
= 13.22 × tm/m)+ 0.16 = 0.97
tm/m
2.38
1.50
k = =
0.023
k × ( 3
=
)k
0.011
×
pt x L2
M3 tramo =
q x L2
24
8
Etapa 1 (Hormigonado de losa de tablero)
0.375
0.035
8
0.38 tm/m
tm/m
0.125
MC-PRA-17
V - 24
192
Rodillo delantero de aplanadora
c
pt = C
L
× 2
× 2
( + )
2
× 2 2
Esfuerzo de corte sobrecarga móvil
pt
Resumen de solicitaciones Etapa 2 "Puente en servicio"
Carpeta de rodamiento
M3 tramo = + × = tm (redistribución por fluencia)
M3 apoyo = tm
Sobrecarga móvil
M4 tramo = tm M4 apoyo = tm
Etapa 3 (Sobrecargas de trabajo en etapa constructiva)
Esquema Estático: Viga Simplemente Apoyada
Sobrecarga de trabajo
q5 = t/m
× 2
1.71 tm/m
24
=0.75
- 0.87 ) =0.87 × ( 3= 9.33 1.50 ×
tm/m
24
-M 4 apoyo (empotrado) =
pt x L2
× k 3 2 )
24
=
k× (
M 4 tramo (medio) = 2.58 0.87
)
1.73
0.87= × ( 3 tm/m- 2.60 +
24
9.33 1.50
× 0.87
2 )3 k + k
tm/m
8
3 -
0.87 )× ( 2 -
M 4b tramo (empotrado) =
pt x L2
× k × (
9.33 1.50
× 0.87
1.30 =
k ×
= 2.58
0.871.50
8
=
k = =
1.50
M 4a tramo (simp. apoy) =
pt x L2
×
9.33
- k )( 2
Q4 =
2.3.
0.011
0.016
L
0.90
1.50
4.76 t/m
0.60
tm/m
(Sobrecarga de Trabajo)
= 0.042
8
1.50
0.018
0.60
= 0.15
8
0.150
1.50
q5 x L
2
1.705
0.0230.3
=pt x c x b
M5 tramo =
1.726
MC-PRA-18
V - 25
193
Datos de prelosa y trilogic
1 φ 1 φ 1 φ
YGs
X β X
YGi α
2 φ
2 φ
Altura total = cm Separación de trilogic =
Fe superior = 1 φ p/trilogic Número de trilogic p/m de ancho =
Fe inferior = 2 φ p/trilogic 1 T1 cada 0.45 m
Diagonal = φ
h1 h2
rec.=
h1 =
h2 =
Propiedades mecánicas del sistema prelosa-trilogic
β
2 φ 10 Ancho colaborante de prelosa H° =0.45 m
Area del sistema prelosa-trilogic
1 × × 7.0 = cm2 x 14.50 = Eacero[kg/cm2]=
2 × × 7.0 = cm2 x 2.50 = Ehorm [kg/cm2]=
× 7.0 = cm2 x 2.50 = (H-25)
5 × × 0.5 = cm2 x 2.50 =
= cm2 Yg = cm
Momento de inercia del sistema prelosa-trilogic Módulos resistentes a flexión
× = cm4 W inf trilogic = cm3
× = cm4 W sup trilogic = cm3
× = cm4 W inf arm princ.= cm3
× = cm4
= cm4 cm4
= 234.4 cm4
300000
0.45
2.2
181.8
1002 I sistema p/m de ancho =
0.120
0.090
6
3.1.1.
10
10
1 φ 10
15
3.1.2.
5
3. Cálculo de Prelosa 
cm
Arm. Superior
3.1. Verificación de Etapa Constructiva
13.00
10
11.637 ²
0.025
0.79
0.79
10
0.090
Yg =
0.05
Armadura inferior
11.00
2100000
131.95
281.25
22.50 ×
52.78
45.0
5.50
112.50
I sistema
5 ³
12
AT
0.363 ²
0.363 ²
5.50
0.120
0.025
X
0.145
X
744.5
112.5
11.00
14.82
1.448
0.363 ²
6.953
0.20
17.50
cm2.50 Arm. Inferior
2.00 cm
10
10
6
2227
6136
6136
191
EHºprelosa
7
EAcero
0.0286
2.86520.4
=
27.49
79.72
0.45
52.787.5
MC-PRA-19
V - 26
194
Solicitaciones en etapa constructiva
Peso propio prelosa: M1 = tm Q1 = t
Peso propio losa: M2 = tm Q2 = t
Sobrecarga constructiva: M5 = tm Q5 = t
Totales: Mt = tm Qt = t
Verificación de la armadura comprimida del sistema prelosa-trilogic
d
4
lk
i1
Wsup
Coeficiente de seguridad = / = Verifica
Verificación de la armadura traccionada del sistema prelosa-trilogic
Winf
Coeficiente de seguridad = / = Verifica
Verificación de las diagonales del trilogic
2 ×
× =
d lk
4 i1
2 ×
× 2 × ×
× 2 × ×
× ×
21
0.15
0.149
× 1.86
=
1242×
240
1.E+05
1.75 =
5.00
2.22
Fe Diag. =
D =
0.149
0.375
+
=
Nº Vigas
20.0
Qt
16.26
0.10
cos β sen α
= =
0.7884
cm2 ⇒ Fe Diag. =
=
0.488
0.9363292
0.60
ω =
⇒
16.26
9.00 ²
0.09
0.75
σinf1 =
20
n
σsup1 =
i1 = =
cm
1.00
80
20
=0.25
0.15
4
=
=
12.19
x
12.00 ² + 2 ²
1.86
0.281
0.488
0.094
0.113
Mt kg/cm2
tg β =
ld = cm
1.E+05 ×
16.26
3.1.5.
x
⇒
D =
3.1.6.
i1 =
lk =
cos α = 0.615=
cm
Mt
20.00 ²
0.183
=
β =
cm
4
81
52.0ºα =
12.2
=λ1 =
2 ²
1.91ω =⇒=
20.6º
t
Verifica1.91 6φ
n
kg/cm2
21
x 7.0
5000
x
0.120
λ1 =
3.1.4.
lk =
0.035
0.105
0.042
ω 191
0.25
0.183
⇒
=
0.183
3.1.3.
=
1242 4.02
7.0 =
x
5000
6136
MC-PRA-20
V - 27
195
Peso propio prelosa M1 = tm M1 = tm Q1 = t h1 = 2.50 cm
Peso propio de losa M2 = tm M2 = tm Q2 = t h1 = 2.50 cm
Carpeta de rodamiento: M3 = tm M3 = tm Q3 = t h2 = #### cm
Sobrecarga móvil: M4 = tm M4 = tm Q4 = t h2 = #### cm
Totales: Mtramo = tm Mapoyo = tm Qt = t
Prelosa
φ x kz × h × fy
Peso propio prelosa A1 =
Peso propio de losa A2 =
Carpeta de rodamiento: A3 =
Sobrecarga móvil: A4 =
Ainf =
h3 =
cm2/m
φ x kz× h3 × fy 0.9 × 0.9 x x
Arm. apoyo int. adopta 
Corte último, Vu = t
Resistencia nominal al corte del Hº, Vc t
< φ Vc Toda la armadura llega al apoyo
<
1
c/ =
4.16= cm2/m
0 φ
φ 12
0
cm2/m
Total =
c/ =15
cm2/m0.0030
Verifica
Arm. Barras
7.54 cm2/m
7.54 cm2/m
3.2.3.
Solicitaciones puente en servicio
Verificación armadura inferior de tramo
3.2.1.
3.2.2.
1.705
4.64
Verificación de Etapa 2 "Puente en servicio"
φ 10 c/ 15
Apoyo
cm2/m
1.726
5.2251.721
0.090
4.760
0.016
Verificación del corte
=
cm17.4
= 9.39
8.17
45
0.04
6.66
2
0.018
5.24=
8.17
Vu
3.2.4.
10.94 Verifica
Mu apoyo####
=Asup =
2.75
Verifica
4.64
Trilogic
14.58
0.094
0.281
0.50
0.000
0.000
4.2
Cálculo de armadura superior en apoyos interiores
Ainf =
Mu tramo
Altura útil
cm2/m
cm2/m
cm2/m
cm2/m
0.035
0.105
cm2/m
1.49
Tramo
1.744
x
Total
5.0/4.2 
Arm. tramo adoptada =
3.2.
1
φ 10 c/
MC-PRA-21
V - 28
196
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
Diciembre, 2020
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
 PARTE 2. MEMORIA DE CALCULO DE PILA
MC-PRA-22
V - 29
197
1.1. Cargas Verticales
1.1.1. Cargas Permanentes Distribuidas
[t/m3] [t/m]
Peso losa 0.20 × 14.30 × 2.50 = 7.15
Carpeta rodamiento 0.05 × 13.30 × 2.40 = 1.60
tn/m Cant.
Defensa NJ y cenefa 0.72 × 2 = 1.44
Vigueta Transversal Central = 0.40
Vigas Principales 1.35 × 6 = 8.10
Σ = 18.69
1.1.2. Cargas Permanentes Concentradas
m3 Cant. [t/m3] [t]
Macizado extremos de Vigas 0.49 × 6.00 × 2.50 = 7.40
Viga Transversal Extrema 4.33 × 1.00 × 2.50 = 10.82
Σ = 18.22
1.1.3. Sobrecargas Móviles Distribuidas
Peso
t/m2 m2 [t/m]
Multitud Compacta en Calzada 0.562 × 13.30 = 7.48
Sobrecarga Vereda 0.400 × 0.00 × 0 = 0.00
Σ = 7.48
1.1.4. Sobrecargas Móviles de Aplanadoras
Aplanadora A - 30
Cantidad 4
Coef. Reducción 0.90
Peso
[t]
Rodillo Delantero (Rd) 13 × 4 × 0.90 = 46.80
Rodillo Trasero (Rt) 17 × 4 × 0.90 = 61.20
Σ = 108.00
Multitud compacta en correspondencia c/Aplanadoras
4 × 2.50 × 6.00 × 0.562 = 33.72
Peso
[t]
Rodillo Delantero (Rd) 46.80 − 16.86 = 29.94
Rodillo Trasero (Rt) 61.20 − 16.86 = 44.34
Dimensiones Peso
Peso Aplan.
Dimensiones
Cant.
Peso 
Multitud
t Cant. Coef. Reducción
Peso 
Específico
1. ANÁLISIS DE CARGA
PesoPeso EspecíficoDimensiones
[m]
MC-PRA-23
V - 30
198
1.1.6. Análisis Estático
Longitud Tramo i = 30.00 m
Longitud Tramo i+1 = 30.00 m
Cargas Permanentes
P = 18.22 P = 18.22 P = 18.22 P = 18.22
q = 18.69 q = 18.69
30.00 30.00
298.5 298.5
Sobrecarga Móvil Distribuida
q = 7.48 q = 7.48
30.00 30.00
112.1 112.1 112.1 112.1
Sobrecarga Aplanadora 44.3 Rd = 29.9
30.00 30.00
71.3 3.0
Total
30.00 30.00
410.6 410.6 413.6481.9
3.00
Rt =
298.5 298.5
MC-PRA-24
V - 31
199
1.2. Fuerzas Horizontales
1.2.1. Fuerza de Frenado (Según Reglamento Puente D.N.V.)
Por Aplanadora 
HfA = 0.15 × 4 × 30 × 0.90 = 16.20 t
Para cada pila
HfA = 0.50 × 16.20 = 8.10 t
Por Multitud Compacta
Para cada pila 30.00 30.00
2 2
25
Valor Adoptado = 8.97 t
1.2.2. Fuerza de Viento
Puente Descargado
30.00 30.00
2 2
Puente Cargado
30.00 30.00
2 2
1.2.3. Fuerza por Movimientos Lentos
Fdesp.lento = 0.00 t c/apoyo
1.2.4. Fuerza por detritos
CD = 0.50
p = 1.38 t/m2
A = 2.00 m
B = 14.00 m
FPilote = 19.33 t
1.2.5. Fuerza por presión de la corriente del agua
p [MPa] = Según C3.7.3.1-1 de la AASHTO LRFD
CD = 0.70 Tabla 3.7.3.1-1 - AASHTO LRFD
V = 2.35 m/s
p = 0.19 t/m2
φ pilote = 1.20 m
Altura presión de agua = 4.00 m
f dist Pilote = 0.23 t/m
FPIlote = 0.93 t
t3.90
CDxγxV2/2 x 10-6
× ( +
t
×0.15
 ) =
) = 17.55
× 3.00 × ( 22.50+0.25PV1 = 
PV2 = 
×
8.97 t
) 
=HfA = 
13.30 +× (0.56
MC-PRA-25
V - 32
200
1.2.5. Fuerza de Sismo (según N.A.A-80 - 1980)
Emplazamiento del Puente: Anisacate (Pcia de Córdoba)
Zona Sismica: 1
Coeficiente sismico zona: Co = 0.025
Coeficiente de destino: γd = 1.50
Coeficiente de estructura: γe = 1.40
Coeficiente de suelo: γs = 1.00
1.2.5.1. Coeficiente Sísmico
Coeficiente sísmico horiz.: 0.053
1.2.5.2. Peso de la Estructura (G)
GPeso Propio Tablero = 18.69 × ( 30.00 + 30.00 ) + 2 × 18.22 = 1157.6 t
GPeso Propio Pila = 78.34 + 1/2 × 43.20 = 99.9 t (Viga + 0.5 Col.)
1.2.5.3 . Sobrecarga Móvil (P)
PSob. Móvil = 295.5 t
1.2.5.4. Determinación de la Fuerza Lateral debido al Sismo (Fsh = C x Q)
Tablero
Dirección Transversal Ft (tab.) = 0.053 × ( 1157.6 + 0.25 x 295.5 ) = 64.65 t
Dirección Longitudinal Fl (tab.) = 0.053 × ( 1157.6 + 0.00 x 295.5 ) = 60.77 t
Pila
Dirección Transversal Ft (pila) = 0.053 × 99.94 = 5.25 t
Dirección Longitudinal Fl (pila) = 0.053 × 99.94 = 5.25 t
1.2.5.5. Distrubución de la Fuerza Horizontal de Sismo
(Tablero se considera como un diafragma rígido)
Dirección transversal Ft1 = 0.50 × Ft (tab.) + Ft (pila)
= 0.50 × 64.65 + 5.25 = 37.57 t
Dirección longitudinal Fl1 = 0.50 × Fl (tab.) + Fl (pila)
= 0.50 × 60.77 + 5.25 = 35.63 t
Fl2 =
Ft2 =
C = Co . γd . γe . γs =
MC-PRA-26
V - 33
201
Vo
lu
m
en
Pe
so
 E
sp
ec
ífi
co
Pe
so
[m
3 ]
[t/
m
3 ]
[t]
V1
13
.6
0
×
2.
00
×
1.
20
32
.6
4
2.
40
78
.3
4
V2
3
×
1.
20
×
5.
00
18
.0
0
2.
40
43
.2
0
V3
3
×
1.
30
×
20
.0
0
78
.0
0
2.
40
18
7.
20
V4
2.
7
x
0.
60
x
1.
20
1.
94
2.
40
4.
67
Σ
31
3.
40
V5
59
7.
00
V6
29
5.
54
P.
Pr
op
io
 =
 P
es
o 
Pi
la
 +
 P
es
o 
pr
op
io
 d
e 
Ta
bl
er
o 
=
91
0.
40
P.
to
ta
l =
 P
es
o 
Pr
op
io
 T
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al
 +
 P
es
o 
So
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ga
 M
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12
05
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Fu
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0.
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6
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0.
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8.
97
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.5
0
17
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5
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37
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7
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Lo
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l
35
.6
3
0.
93
19
.3
3
H
3b H
4
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 L
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H
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[m
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H
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2
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H
1
H
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 P
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o
H
5
2.
1.
 R
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M
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 D
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C
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(E
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.)
2.
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ón
C
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 P
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te
s
Pe
so
 v
ig
a 
rio
st
ra
MC-PRA-27
V - 34
202
3.1. Estados 
E1 = Peso propio de pila 
E2 = Peso propio tablero
E3 = Sobrecarga movil
E4 = Movimientos lentos 
E5 = Frenado 
E6 = Viento puente Descargado 
E7 = Viento puente Cargado 
E8 = Empuje hidrodinámico
E9 = Detritos
E10 = Sismo transversal
E11 = Sismo longitudinal
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
1. Peso propio pila 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
2. Peso propio tablero 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
3. Sobrecarga móvil - 1.6 1.6 1.6 - 0.5 0.25 - - -
4. Movimientos lentos 1.4 - 1.2 - - - - - - -
5. Frenado - - - 1.2 - - - - - -
6. Viento puente descargado - - - - 1.6 - - - - -
7. Viento puente cargado - - - - - 1.6 - - - -
8. Empuje hidrodinámico 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
9. Detritos 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
10. Sismo transversal - - - - - - 1.0 0.3 1.0 0.3
11. Sismo longitudinal - - - - - - 0.3 1.0 0.3 1.0
3.2. Combinaciones de cargas para verificaciones en Estado Límite Servicio
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9
1. Peso propio pila 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
2. Peso propio tablero 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
3. Sobrecarga móvil - 1.0 1.0 1.0 - 1.0 0.25 - 0.5
4. Movimientos lentos 1.0 - 1.0 - - - - - -
5. Frenado - - - 1.0 - - - - -
6. Viento puente descargado - - - - 1.0 - - - -
7. Viento puente cargado - - - - - 1.0 - - -
8. Empuje hidrodinámico 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
9. Detritos 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
10. Sismo transversal - - - - - - 1.0 - -
11. Sismo longitudinal - - - - - - - 1.0 -
3. ESTADOS Y COMBINACIONES DE CARGA
Estado de carga Combinación de carga
Estado de carga Combinación de carga
MC-PRA-28
V - 35
203
4.1. Datos
m
4.2. Solicitaciones
4.3. Capacidad geotécnica
4.3.1. Resistencia a fricción del Pilote
Nor Inu
Normal
π × × × t
1 0.0 0.0 Inusual
π × × × t
Extrema
a π × × × t
Normal
π × × × t
2 3.5 4.2 Inusual
π × × × t
Extrema
a π × × × t
Resistencia friccional Normal, Rfn =
Resistencia friccional Inusual, Rfi =
Resistencia friccional Extrema, Rfe=
4.3.2. Resistencia de punta del Pilote
m
σadm. suelo = t/m2 t/m2 t/m2
π × 2
4.3.3. Resistencia total del Pilote
Normal = + = t
Inusual = + = t
Extremo = + = t
4.4. Verificación
Máx Carga Normal > ⇒ Verifica
Máx Carga Inusual > ⇒ Verifica
Máx Carga Extrema > ⇒ Verifica
450
665 395
239
399 383
479
479
Rt = Rf + Rp 334 332 665
Rt = Rf + Rp 240
Diámetro de Campana = 1.30
Normal
334
Rt = Rf + Rp 200 199 399
t 332Rp = t
4
= 199 t1.3 × σad 239
14.0 5.83
Extrema
150 250.1
240
180
Inusual
14.00 5.8
1.30 14.0
6.0 0.001.30 0453.2 447.2
447.2 433.2 1.30 334
14.0 3.50 200
4.20 240
0.00 0
0.0
1.30 6.0
Cantidad de Pilotes =
Diámetro de Pilotes = 1.30
N Normal [t] N Inusual [t] N Extrema [t]
383 450 395
3
4. FUNDACIÓN DE PILA
200
Estrato Prof. 
[m]
Descripción CálculoExtr
Cap. fricción
0.00
Resistencia 
a fricción
6.00
Arena Limosa Compacta con 
Gravas
1.30
0
Arena Gruesa con Gravas 
(fricción despreciable)
1.30 6.0
MC-PRA-29
V - 36
204
5.1. Cálculo del pilote-columna
5.1.1. Datos
Hormigón: H-25 f'c [t/m2] = 2500
Acero: ADN-420 fy [t/m2] = 42000
5.1.2. Cálculo de Pilote - Columna
Sección Crítica de Pilote
Diámetro, d [m] = 1.30
Ab [m2] = 1.33
f'c [t/m2] = 2500
fy [t/m2] = 42000
Desv. Pta Long = 0.10 [m]
Desv. Pta Trans = 0.05 [m]
Inc. Vert. Long = 0.007 [%]
Inc. Vert. Trans = 0.007 [%]
Combinaciones de carga (E.L.U)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu22 [tm] = 29.84 25.75 25.75 25.75 62.47 54.85 64.41 37.22 57.99 30.82
Mu33 [tm] = 0.00 0.00 0.00 49.79 0.00 0.00 42.59 141.95 42.59 141.95
Vu22 [t] = 0.00 0.00 0.00 3.60 0.00 0.00 3.60 12.00 3.60 12.00
Vu33 [t] = 17.12 16.62 16.62 16.62 24.19 22.82 24.98 17.68 21.01 14.01
Pu [t] = 364.79 473.00 473.00 473.00 278.12 335.41 301.38 301.77 198.16 223.60
Armadura Longitudinal
Combinación Pu Mu22 ψy Mu22" Mu33 ψx Mu33" Mut"
[t] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m]
C1 364.8 107.2 1.12 119.6 59.1 1.18 69.5 138.34
C2 473.0 126.0 1.16 145.7 76.6 1.24 95.1 173.97
C3 473.0 126.0 1.16 145.7 76.6 1.24 95.1 173.97
C4 473.0 126.0 1.16 145.7 126.4 1.24 156.9 214.08
C5 278.1 121.4 1.09 131.9 45.1 1.13 50.9 141.36
C6 335.4 126.0 1.11 139.3 54.3 1.16 63.0 152.87
C7 301.4 128.3 1.09 140.4 91.4 1.14 104.3 174.88
C8 301.8 101.2 1.09 110.7 190.8 1.14 217.8 244.35
C9 198.2 100.0 1.06 106.0 74.7 1.09 81.3 133.58
C10 223.6 78.2 1.07 83.6 178.2 1.10 196.2 213.24
Combinación Pu/Ag Mu/Ag D ρg Fe nec. Fe mín
[cm2] 0.5%
C1 2.75 0.80 0.00% 0.00 66.37
C2 3.56 1.01 0.00% 0.00 66.37
C3 3.56 1.01 0.00% 0.00 66.37
C4 3.56 1.24 0.00% 0.00 66.37
C5 2.10 0.82 0.00% 0.00 66.37 24 φ 20
C6 2.53 0.89 0.00% 0.00 66.37
C7 2.27 1.01 0.13% 17.26 66.37
C8 2.27 1.42 0.47% 62.38 66.37
C9 1.49 0.77 0.15% 19.91 66.37
C10 1.68 1.24 0.50% 66.37 66.37
75.40 cm2
5. CÁLCULO DE PILA
Arm. adoptada
MC-PRA-30
V - 37
205
Sección crítica de columna
Diámetro, d [m] = 1.20
Ab [m2] = 1.13
f'c [t/m2] = 2500
fy [t/m2] = 42000
Desv. Pta Long = 0.10 [m]
Desv. Pta Trans = 0.05 [m]
Inc. Vert. Long = 0.007 [%]
Inc. Vert. Trans = 0.007 [%]
Combinaciones de carga (E.L.U)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu22 [tm] = 41.29 35.39 35.39 35.39 103.74 89.53 107.27 10.47 98.43 9.16
Mu33 [tm] = 0.00 0.00 0.00 9.73 0.00 0.00 2.17 67.22 2.17 67.22
Vu22 [t] = 0.00 0.00 0.00 3.60 0.00 0.00 3.60 12.00 3.60 12.00
Vu33 [t] = 8.97 7.69 7.69 7.69 24.66 21.13 25.54 14.15 23.62 11.95
Pu [t] = 307.43 414.93 414.93 414.93 263.51 310.83 287.17 280.48 197.63 210.36
Armadura Longitudinal
Combinación Pu Mu22 ψy Mu22" Mu33 ψx Mu33" Mut"
[t] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m]
C1 307.4 91.4 1.12 102.0 34.7 1.18 40.9 109.89
C2 414.9 103.0 1.16 119.1 46.9 1.24 58.2 132.54
C3 414.9 103.0 1.16 119.1 46.9 1.24 58.2 132.54
C4 414.9 103.0 1.16 119.1 56.6 1.24 70.3 138.27
C5 263.5 146.7 1.09 159.3 29.8 1.13 33.6 162.84
C6 310.8 140.2 1.11 155.0 35.1 1.16 40.7 160.28
C7 287.2 154.1 1.09 168.6 34.6 1.14 39.5 173.14
C8 280.5 56.2 1.09 61.5 98.9 1.14 112.9 128.55
C9 197.6 130.6 1.06 138.5 24.5 1.09 26.7 141.01
C10 210.4 43.4 1.07 46.4 91.0 1.10 100.2 110.41
Combinación Pu/Ag Mu/Ag D ρg Fe nec. Fe mín
[cm2] 1.0%
C1 2.72 0.81 0.00% 0.00 113.10
C2 3.67 0.98 0.00% 0.00 113.10
C3 3.67 0.98 0.00% 0.00 113.10
C4 3.67 1.02 0.00% 0.00 113.10
C5 2.33 1.20 0.26% 29.41 113.10 24 φ 25
C6 2.75 1.18 0.13% 14.70 113.10
C7 2.54 1.28 0.27% 30.54 113.10
C8 2.48 0.95 0.25% 28.27 113.10
C9 1.75 1.04 0.29% 32.80 113.10
C10 1.86 0.81 0.10% 11.31 113.10
117.81 cm2
Arm. adoptada
MC-PRA-31
V - 38
206
5.1.3 Armadura transversal en zona confinada columna
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Av
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 0.0 9.0 9.0 Estribos Adop.
C2 0.0 7.7 7.7 Espiral Sep.
C3 0.0 7.7 7.7 φ 12 c/ 10
C4 3.6 7.7 8.5 22.62 cm2/m
C5 0.0 24.7 24.7 Verifica
C6 0.0 21.1 21.1
C7 3.6 25.5 25.8
C8 12.0 14.1 18.6
C9 3.6 23.6 23.9
C10 12.0 12.0 16.9
5.1.4 Armadura transversal en zona convencional columna
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Av
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 0.0 9.0 9.0 Estribos Adop.
C2 0.0 7.7 7.7 Espiral Sep.
C3 0.0 7.7 7.7 φ 12 c/ 20
C4 3.6 7.7 8.5 11.31 cm2/m
C5 0.0 24.7 24.7 Verifica
C6 0.0 21.1 21.1
C7 3.6 25.5 25.8
C8 12.0 14.1 18.6
C9 3.6 23.6 23.9
C10 12.0 12.0 16.9
5.1.5 Armadura transversal en zona confinada pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Av
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 0.0 17.1 17.1 Estribos Adop.
C2 0.0 16.6 16.6 Espiral Sep.
C3 0.0 16.6 16.6 φ 12 c/ 10
C4 3.6 16.6 17.0 22.62 cm2/m
C5 0.0 24.2 24.2 Verifica
C6 0.0 22.8 22.8
C7 3.6 25.0 25.2
C8 12.0 17.7 21.4
C9 3.6 21.0 21.3
C10 12.0 14.0 18.4
5.1.6 Armadura transversal en zona convencional pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Av
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 0.0 17.1 17.1 Estribos Adop.
C2 0.0 16.6 16.6 Espiral Sep.
C3 0.0 16.6 16.6 φ 12 c/ 20
C4 3.6 16.6 17.0 11.31 cm2/m
C5 0.0 24.2 24.2 Verifica
C6 0.0 22.8 22.8
C7 3.6 25.0 25.2
C8 12.0 17.7 21.4
C9 3.6 21.0 21.3
C10 12.0 14.0 18.4
24.2 112.7
25.2 0.0
24.2 112.7
25.2 0.0 9.67
42.3
42.333.7
25.8 0.0 34.4 8.93
0.0 9.67
36.0
36.0
24.7 96.0 0.0 8.93
24.7 96.0 0.0 36.0 8.93
25.8 0.0 34.4 36.0 8.93
42.3
42.3
0.0
33.7
9.67
9.67
MC-PRA-32
V - 39
207
5.2. Cálculo de Viga Dintel
Hormigón: H-25 f'c [t/m2]= 2500
Acero: ADN-420 fy [t/m2] = 42000
Ancho b [m] = 2.00
Altura d [m] = 1.20
5.2.1 Combinaciones (E.L.U.)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu33 sup [tm] = 205.08 261.20 261.20 261.20 231.58 246.67 247.81 193.39 190.52 149.44
Mu33 inf [tm] = 50.27 63.45 63.45 63.45 58.59 61.73 62.57 47.98 48.62 37.21
Mu22 [tm] = 0.00 0.00 0.00 2.15 0.00 0.00 2.15 7.18 2.15 7.18
Vu22 [t] = 28.46 27.51 27.51 27.51 44.20 41.05 45.71 30.65 39.13 24.55
Vu33 [t] = 0.00 0.00 0.00 1.80 0.00 0.00 1.80 6.00 1.80 6.00
Vu biela [t] = 181.06 237.12 237.12 237.12 175.00 196.48 188.83 161.45 137.23 122.65
Solicitaciones dimensionantes
Momento superior Mu sup [tm] = 261.20
Momento inferior Mu inf [tm] = 63.45
Corte por biela Vu biela [t] = 237.12
Corte máximo Vu max [t] = 45.71
Factor de minoración de resist. φ = 0.90
Ajuste del momento superior por el diámetro de columna
Esf. normal en la columna Pu [t] = 414.93
Diámetro de la columna D [m] = 1.20
Carga distribuida equiv. q [t/m] = 345.77
Disminución de momento ∆M [tm] = 62.24
Momento sup. de diseño [tm] = 198.96
Ajuste del momento de tramo por fluencia lenta
Mu inf Diseño [tm] = 123.13
5.2.2 Determinación de Armaduras
Armadura sup. de cálculo Assup [cm
2]= 50.85
Armadura mínima [cm2] = 72.00
Armadura adoptada 15 φ 25 = 73.65
Armadura inf. de cálculo Asinf [cm
2] = 31.47
Armadura mínima [cm2] = 72.00
Armadura adoptada 15 φ 25 = 73.65
Armadura lateral de cálculo Alat [cm
2] = 0.97
Armadura lat adopt. 5 φ 16 c/cara = 10.05
Verificación a Corte convencional
Factor de minoraciòn de resist. φ = 0.75
Corte máximo Vu max [t] = 45.71
Vc [t] = 0.00
Vs [t] = 60.9
Av [cm2/m] = 12.62
Est. adopt: 6 ramas φ 12 c/20 33.90 Verifica
MC-PRA-33
V - 40
208
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río AnisacateProvincia de Córdoba
Diciembre, 2020
Obra Nueva Traza de Ruta Provincial Nº5
Puente sobre Río Anisacate
Provincia de Córdoba
 PARTE 3. MEMORIA DE CALCULO DE ESTRIBO
MC-PRA-34
V - 41
209
1.1. Cargas Verticales
1.1.1Cargas Permanentes Distribuidas
[t/m3] [t/m]
Peso Losa 0.20 × 14.30 × 2.50 = 7.15
Carpeta Rodamiento 0.05 × 13.30 × 2.40 = 1.60
tn/m Cant.
Defensa NJ y cenefa 0.72 × 2 = 1.44
Viga Transversal Central = 0.40
Vigas Principales 1.35 × 6 = 8.10
Σ = 18.69
1.1.2Cargas Permanentes Concentradas
Peso
m3 Cant. [t/m3] [t]
Macizado extremos de Vigas 0.49 × 6 × 2.50 = 7.40
Viga Transversal Extrema 4.33 × 1 × 2.50 = 10.82
Σ = 18.22
1.1.3Sobrecargas Móviles Distribuidas
Peso
t/m2 m [t/m]
Multitud Compacta en Calzada 0.562 × 13.30 = 7.48
Sobrecarga Vereda 0.400 × 3.00 × 0 = 0.00
Σ = 7.48
1.1.4Sobrecargas Móviles de Aplanadoras
Aplanadora A - 30
Cantidad 4 
Coef. Reducción 0.90
Peso
[t]
Rodillo Delantero (Rd) 13 × 4 × 0.90 = 46.80
Rodillo Trasero (Rt) 17 × 4 × 0.90 = 61.20
 Σ = 108.00
Multitud compacta en correspondencia c/Aplanadoras
4 × 2.50 × 6.00 × 0.562 = 33.7
Peso
[t]
Rodillo Delantero (Rd) 46.80 − 16.86 = 29.94
Rodillo Trasero (Rt) 61.20 − 16.86 = 44.34
Peso 
Multitud
1. ANÁLISIS DE CARGA
PesoPeso Específico
[m2]
Dimensiones
Dimensiones
Peso 
Aplan.
Peso 
Específico
t Cant. Coef. Reducción
Cant.
Dimensiones
MC-PRA-35
V - 42
210
1.1.5. Cargas en Losa de Aproximación
[t/m3] [t/m]
Peso Losa + Carpeta 0.25 × 14.30 × 2.50 = 8.94
[t/m2] [m]
Multitud Compacta 0.60 × 13.30 = 7.98
1.1.6. Análisis Estático
Longitud Tramo = 30.00 m
Longitud Losa Aprox. = 6.00 m
Cargas Permanentes 18.22 P = 18.22
q = 8.94 q = 18.69
6.00 30.00
26.8
Sobrecarga Móvil Distribuida
q = 7.98 q = 7.48
6.00 30.00
23.9
Sobrecarga Aplanadora 44.3 Rd =
 
6.00 30.00
Total
6.00 30.00
50.8
Peso
P =
Peso 
Específico
[m]
Dimensiones
481.9 413.650.8
23.9
71.3 3.0
26.8 298.5298.5
Rt =
112.1 112.1
29.9
3.00
MC-PRA-36
V - 43
211
1.2. Fuerzas Horizontales
1.2.1. Fuerzas de Frenado (Según Reglamento Puente D.N.V.)
Por Aplanadora 
HfA = 0.15 × 4 × 30 × 0.90 = 16.20 t
Para cada estribo
HfA = 0.50 × 16.20 = 8.10 t
Por Multitud Compacta
0.56 × 13.30 × 30.00
25
Para cada estribo
HfA = 0.50 × 8.97 = 4.49 t
Valor Adoptado = 8.10 t
1.2.2. Fuerza de Viento
Puente Descargado
PV1 = 0.25 × 3.00 × 30.00 = 22.50 t
Para cada estribo
PV1 = 11.25 t
Puente Cargado
PV2 = 0.15 × 3.90 × 30.00 = 17.55 t
Para cada estribo
PV2 = 8.78 t
1.2.3. Fuerza por Movimientos Lentos
Fdesp.lento = 2.90 t c/apoyo
t8.97=HfA = 
MC-PRA-37
V - 44
212
1.2.4. Fuerza de Sismo (según N.A.A-80 - 1980)
Emplazamiento del Puente: Anisacate (Pcia de Córdoba)
Zona Sismica: 1
Coeficiente sismico zona: Co = 0.025
Coeficiente de destino: γd = 1.50
Coeficiente de estructura: γe = 1.40
Coeficiente de suelo: γs = 1.00
1.2.4.1. Coeficiente Sísmico
Coeficiente sísmico horiz.: 0.053
1.2.4.2. Peso de la Estructura (G)
GPeso Propio Tablero = 18.69 × 30.00 + 1 × 18.22 = 578.8 t
GPeso Propio Estribo= 76.36 + 1/2 × 59.28 = 106.00 t (Viga + 0.5 Col.)
1.2.4.3 . Sobrecarga Móvil (P)
PSob. Móvil = 207.4 t
1.2.4.4. Determinación de la Fuerza Lateral debido al Sismo (Fsh = C x Q)
Tablero
Dirección Transversal Ft (tab.) = 0.053 × ( 579 + 0.25 x 207.4 ) = 33.11 t
Dirección Longitudinal Fl (tab.) = 0.053 × ( 579 + 0.00 x 207.4 ) = 30.39 t
Estribo
Dirección Transversal Ft (estribo) = 0.053 × 106.00 = 5.56 t
Dirección Longitudinal Fl (estribo) = 0.053 × 106.00 = 5.56 t
1.2.4.5. Distrubución de la Fuerza Horizontal de Sismo 
(Tablero se considera como un diafragma rígido)
Dirección transversal Ft1 = 0.50 × Ft (tab.) + Ft (estribo)
= 0.50 × 33.11 + 5.56 = 22.12 t
Dirección longitudinal Fl1 = 0.50 × Fl (tab.) + Fl (estribo)
= 0.50 × 30.39 + 5.56 = 20.76 t
Fl2 =
Ft2 =
C = Co . γd . γe . γs =
MC-PRA-38
V - 45
213
1.3.1. Datos del suelo del terraplén
φ = Angulo de fricción 30 °
Ka = Coef. Empuje Activo = tg2 ( 45 - φ/2 ) 0.333
Kp = Coef. Empuje Pasivo = tg2 ( 45 + φ/2 ) 3.00
γsuelo = Peso específico del suelo 1.80 t/m
3
Co = Coef. Sísmico Zonal NAA80 (Zona 1) = 0.025
C = Coef. Sísmico NAA80 = 2 Co = 0.05
1.3.2. Datos Geometría del estribo
h1 = Altura de viga y muro frontal de estribo 3.10 m
h2 = Altura fondo de viga a N.S. empuje pasivo 4.00 m
bv = Longitud de la viga del estribo = 13.40 m
dp = Diámetro de pilotes = 1.20 m
Np = Numero de pilotes = 6
bp = Ancho de pantalla frontal 13.40 m
1.3.3. Cálculo de tensiones y empujes de suelo
Empuje activo de suelo
qlosa aprox. = 0.25 m x 2.4 t/m3 + 0.05 m x 2.4 t/m3 = 0.72 t/m2
h* = qlosa apr / γsuelo = 0.40 m
σso = Ka x γsuelo x h* = 0.24 t/m2
σs1 = Ka x γsuelo x (h1 + h*) = 2.10 t/m2
σs2 = Ka x γsuelo x (h1 + h2 + h*) = 4.50 t/m2
Empuje adicional de suelo por sobrecarga móvil
qsob. móvil = 1.80 t/m2
σs4 = Ka x qsob. móvil = 0.60 t/m2
Empuje pasivo del suelo
σp = Kp x γsuelo x (h3 + h4) = 0.00 t/m2
Nota: está representado mediante resortes
Empuje adicional de suelo por sismo (s/NAA80 en servicio)
H = h1 + h2 = 7.10 m
∆EAS / m = 0.375 x γsuelo x H
2 x C x ( 1 + 2q / (gs x H) ) = 1.89 t/m
σs5 = (2 x ∆EAS / H) = 0.53 t/m2
σs6 = σs5 x (h2+h3) / H = 0.30 t/m2
1.3. Fuerzas Horizontales - Empuje de suelo
MC-PRA-39
V - 46
214
1.3.4. Resumen de empujes 
Designación Código Cálculo Fuerza Fuerza Brazo
Desestab. Estab. (N.Sup.)
[t] [t] [m]
Empuje s/ viga bancada E1 σso x h1 x bv = 9.97 1.55
Empuje s/ viga bancada E2 0.50 x (σs1 − σso) x h1 x bv = 38.63 2.07
Empuje s/ pantalla frontal E3 σs1 x h2 x bp = 112.56 5.10
Empuje s/ pantalla frontal E4 0.50 x (σs2 - σs1) x h2 x bp = 64.32 5.77
Emp. Adic. por sob. Móvil s/viga de banc. E5 σs4 x h1 x bv = 24.92 1.55
Emp. Adic. por sob. Móvil s/pantalla E6 σs4 x h2 x bp = 32.16 5.10
Empuje Sismo s/viga de banc. S1 σs6 x h1 x bv = 12.48 1.55
Empuje Sismo s/viga de banc. S2 0.50 x (σs5 − σs6) x h1 x bv = 4.84 1.03
Empuje Sismo s/ pantalla S3 0.50 x σs6 x h2 x bp = 8.05 4.43
MC-PRA-40
V - 47
215
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50
2
x 
(
MC-PRA-41
V - 48
216
3.1. Estados 
E1 = Peso propio de estribo 
E2 = Peso propio tablero
E3 = Sobrecarga movil
E4 = Movimientos lentos 
E5 = Frenado 
E6 = Viento puente Descargado 
E7 = Viento puente Cargado 
E8 = Sismo transversal
E9 = Sismo longitudinal
E10 = Empuje de suelos
E11 = Empuje de suelos por sismo
3.2. Combinaciones de cargas para verificaciones en Estado Límite Último
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
1. Peso propio estribo 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
2. Peso propio tablero 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
3. Sobrecarga móvil - 1.6 1.6 1.6 - 0.5 0.25 - - -
4. Movimientos lentos 1.4 - 1.2 - - - - - - -
5. Frenado - - - 1.2 - - - - - -
6. Viento puente descargado - - - - 1.6 - - - - -
7. Viento puente cargado - - - - - 1.6 - - - -
8. Sismo transversal - - - - - - 1.0 0.3 1.0 0.3
9. Sismo longitudinal - - - - - - 0.3 1.0 0.3 1.0
10. Empuje de suelos 1.4 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0.9 0.9
11. Empuje de suelos por sismo - - - - - - 1.0 1.0 1.0 1.0
3.3. Combinaciones de cargas para verificaciones en Estado Límite Servicio
C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9
1. Peso propio estribo 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
2. Peso propio tablero 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
3. Sobrecarga móvil - 1.0 1.0 1.0 - 1.0 0.25 - 0.5
4. Movimientos lentos 1.0 - 1.0 - - - - - -
5. Frenado - - - 1.0 - - - - -
6. Viento puente descargado - - - - 1.0 - - - -
7. Viento puente cargado - - - - - 1.0 - - -
8. Sismo transversal - - - - - - 1.0 - -
9. Sismo longitudinal - - - - - - - 1.0 -
10. Empuje de suelos 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
11. Empuje de suelos por sismo - - - - - - 1.0 1.0 -
3. ESTADOS Y COMBINACIONES DE CARGAS
Estado de carga Combinación de carga
Estado de carga Combinación de carga
MC-PRA-42
V - 49
217
4.1. Datos
m
4.2. Solicitaciones
4.3. Capacidad geotécnica
4.3.1. Resistencia a fricción del Pilote
Nor Inus
Normal
π × × × t
1 0.0 0.0 Inusual
π × × × t
Extrema
a π × × × t
Normal
π × × × t
2 3.5 4.2 Inusual
π × × × t
Extrema
a π × × × t
Resistencia friccional Normal, Rfn =
Resistencia friccional Inusual, Rfi =
Resistencia friccional Extrema, Rfe =
4.3.2. Resistencia de punta del Pilote
m
σadm. suelo = t/m2 t/m2 t/m2
π × 2
4.3.3. Resistencia total del Pilote
Normal = + = t
Inusual = + = t
Extremo = + = t
4.4. Verificación
Máx Carga Normal > ⇒ Verifica
Máx Carga Inusual > ⇒ Verifica
Máx Carga Extrema > ⇒ Verifica
4. FUNDACIÓN DE ESTRIBO
Cantidad de Pilotes = 8
Diámetro de Pilotes = 1.20
N Normal [t] N Inusual [t] N Extrema [t]
Estrato Prof. 
[m]
Cap. fricción Descripción Cálculo Resistencia 
a fricciónExtr
294 337 290
17.00 5.8
1.20 17.0 4.20
0
453.2 450.2 1.20 3.0 0.00 0
Arena Gruesa con Gravas 
(fricción despreciable)
1.20 3.0 0.00 0
3.00 0.0
1.20 3.0 0.00
269
450.2 433.2 1.20 17.0 5.83 374
Arena Limosa Compacta con 
Gravas
1.20 17.0 3.50 224
Diámetro de Campana = 1.20
Normal Extrema
150 255
224
269
374
Inusual
180
204 t 288 t
4
Rp = 1.2 × σad = 170
Rt = Rf + Rp 224 170 394
Rt = Rf + Rp 269 204 473
t
473 337
662 290
Rt = Rf + Rp 374 288 662
394 294
MC-PRA-43
V - 50
218
5.1. Datos
Hormigón: H-25 f'c [t/m2] = 2500
Acero: ADN-420 fy [t/m2] = 42000
5.2. Cálculo de Contrafuerte
5.2.1. Cálculo de armaduras
Ancho B = 0.50 m
Altura sup Hs = 1.40 m
Altura inf Hi = 3.30 m
Area bruta secc. crítica inf Ag = 1.65 m²
Recubrimiento r = 0.03 m
Combinaciones de carga (E.L.U)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu22 [tm] = 1.6 1.9 1.9 2.0 2.1 2.3 2.5 1.8 2.1 1.5
Mu33 [tm] = 172.3 212.8 218.3 224.7 142.5 164.5 185.1 186.0 138.5 150.5
Vu22 [t] = 69.3 79.6 81.0 81.4 58.0 64.8 69.4 69.1 51.5 54.6
Pu [t] = 121.0 158.8 159.0 159.2 104.5 121.7 114.0 105.0 79.5 79.1
Armadura Longitudinal (cara traccionada)
Combinación Pu Mu33 ψ Mu33" Pu/Ag Mu/Ag D ρg Fe nec. Fe mín
[t] [t.m] [t.m] [cm2] 0.18%
C1 121.0 172.3 1.00 172.3 0.7 0.3 0.00% 0.0 21.2
C2 158.8 212.8 1.00 212.8 1.0 0.4 0.00% 0.0 21.2
C3 159.0 218.3 1.00 218.3 1.0 0.4 0.00% 0.0 21.2
C4 159.2 224.7 1.00 224.7 1.0 0.4 0.00% 0.0 21.2
C5 104.5 142.5 1.00 142.5 0.6 0.3 0.00% 0.0 21.2 5 φ 25
C6 121.7 164.5 1.00 164.5 0.7 0.3 0.00% 0.0 21.2
C7 114.0 185.1 1.00 185.1 0.7 0.3 0.00% 0.0 21.2
C8 105.0 186.0 1.00 186.0 0.6 0.3 0.02% 1.7 21.2
C9 79.5 138.5 1.00 138.5 0.5 0.3 0.01% 0.8 21.2
C10 79.1 150.5 1.00 150.5 0.5 0.3 0.03% 2.1 21.2
Armadura Lateral 1 φ 10 c/15
5.2.2. Verificación al corte
φ = 0.75
Combinación Vu22 Max Vu Vc Vs Vs mín Anec
[t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 69.3
C2 79.6 2 ram φ 10 c/ 15
C3 81.0 10.47 cm2/m
C4 81.4 Verifica
C5 58.0
C6 64.8
C7 69.4
C8 69.1
C9 51.5
C10 54.6
6.7
81.4 137.5
69.4 0.0 92.5 51.6
0.0 51.6 3.7
Estribos Adop.
5. CÁLCULO ESTRUCTURAL DE ESTRIBO
Arm. 
Adop.
24.6 cm2
Verifica
MC-PRA-44
V - 51
219
5.2. Cálculo de Pilote 
A- Pilotes Frontales
5.2.1. Cálculo de armaduras longitudinales
Sección Superior de Pilote
Diámetro, d [m] = 1.20
Ab [m2] = 1.13
f'c [t/m2] = 2500
fy [t/m2] = 42000
Desv. Pta Long [m] = 0.07
Desv. Pta Trans [m] = 0.05
Inc. Vert. Long [%] = 0.007
Inc. Vert. Trans [%] = 0.007
Combinaciones de carga (E.L.U)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu22 [tm] = 31.2 38.6 38.6 38.6 16.2 20.4 22.4 29.6 13.9 22.9
Mu33 [tm] = 169.4 191.2 193.7 194.9 139.3 154.6 163.0 163.9 119.7 128.3
Vu22 [t] = 53.9 61.4 62.2 62.7 44.5 49.5 52.2 52.3 38.3 40.9
Vu33 [t] = 5.9 7.3 7.3 7.3 1.9 2.7 2.8 5.2 1.2 3.9
Pu [t] = 303.4 366.6 369.2 371.2 266.6 300.3 299.9 280.7 218.5 216.3
Armadura Longitudinal
Combinación Pu Mu22 ψy Mu22" Mu33 ψx Mu33" Mut"
[t] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m]
C1 303.4 46.3 1.01 46.6 190.7 1.01 191.9 197.4
C2 366.6 56.9 1.01 57.4 216.8 1.01 218.5 225.9
C3 369.2 57.1 1.01 57.5 219.5 1.01 221.2 228.6
C4 371.2 57.1 1.01 57.6 220.9 1.01 222.6 229.9
C5 266.6 29.6 1.01 29.7 158.0 1.01 158.8 161.6
C6 300.3 35.4 1.01 35.6 169.6 1.01 170.7 174.3
C7 299.9 37.4 1.01 37.7 184.0 1.01 185.1 188.9
C8 280.7 43.6 1.01 43.8 183.6 1.01 184.7 189.8
C9 218.5 24.8 1.00 24.9 135.0 1.00 135.6 137.9
C10 216.3 33.7 1.00 33.8 143.4 1.00 144.1 148.0
Combinación Pu/Ag Mu/Ag D ρg Fe nec. Fe mín
[cm2] 0.5%
C1 2.7 1.5 0.35% 39.6 56.5
C2 3.2 1.7 0.40% 45.2 56.5
C3 3.3 1.7 0.40% 45.2 56.5
C4 3.3 1.7 0.40% 45.2 56.5
C5 2.4 1.2 0.20% 22.6 56.5 24 φ 20
C6 2.7 1.3 0.21% 23.8 56.5
C7 2.7 1.4 0.30% 33.9 56.5
C8 2.5 1.4 0.35% 39.6 56.5
C9 1.9 1.0 0.20% 22.6 56.5
C10 1.9 1.1 0.25% 28.3 56.5
75.40 cm2 Verifica
Arm. adoptada
MC-PRA-45
V - 52
220
5.2.2. Armadura transversal en zona confinada de pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Anec
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 53.9 5.9 54.3 Estribos Adop.
C2 61.4 7.3 61.9 Espiral Sep.
C3 62.2 7.3 62.7 φ 12 c/ 10
C4 62.7 7.3 63.1 22.62 cm2/m
C5 44.5 1.9 44.5 Verifica
C6 49.5 2.7 49.6
C7 52.2 2.8 52.2
C8 52.3 5.2 52.5
C9 38.3 1.2 38.3
C10 40.9 3.9 41.1
5.2.3. Armadura transversal en zona convencional de pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Anec
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 23.3 4.0 23.6 Estribos Adop.
C2 26.3 4.9 26.7 Espiral Sep.
C3 26.6 4.9 27.1 φ 12 c/ 20
C4 26.8 4.9 27.3 11.31 cm2/m
C5 19.1 2.0 19.2 Verifica
C6 21.2 2.5 21.4
C7 22.4 2.8 22.6
C8 22.5 3.8 22.8
C9 16.5 1.7 16.5
C10 17.6 2.9 17.9
52.5
8.930.4 36.022.8 0.0
0.0 36.0
63.1 96.0 0.0 36.0 8.9
36.0 17.4
27.3 96.0
0.0 70.1
8.9
MC-PRA-46
V - 53
221
B- Pilotes Traseros
5.2.1. Cálculo de armaduras longitudinales
Sección Superior de Pilote
Diámetro, d [m] = 1.20
Ab [m2] = 1.13f'c [t/m2] = 2500
fy [t/m2] = 42000
Desv. Pta Long [m] = 0.00 Pilote traccionado
Desv. Pta Trans [m] = 0.00
Inc. Vert. Long [%] = 0.000
Inc. Vert. Trans [%] = 0.000
Combinaciones de carga (E.L.U)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu22 [tm] = 16.8 33.4 33.3 33.1 12.4 18.4 25.1 23.8 18.6 20.2
Mu33 [tm] = 179.6 202.9 205.8 207.2 147.3 163.7 173.5 174.9 127.6 137.1
Vu22 [t] = 55.8 63.6 64.5 65.0 46.0 51.2 54.1 54.3 39.8 42.6
Vu33 [t] = 24.6 28.1 28.1 28.1 22.2 24.3 25.3 23.3 18.9 18.0
Pu [t] = -37.4 -64.5 -67.5 -69.9 -27.5 -38.7 -46.8 -49.3 -34.0 -42.0
Armadura Longitudinal
Combinación Pu Mu22 ψy Mu22" Mu33 ψx Mu33" Mut"
[t] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m] [t.m]
C1 -37.4 16.8 1.01 16.9 179.6 1.01 180.7 181.5
C2 -64.5 33.4 1.01 33.6 202.9 1.01 204.5 207.2
C3 -67.5 33.3 1.01 33.5 205.8 1.01 207.3 210.0
C4 -69.9 33.1 1.01 33.4 207.2 1.01 208.8 211.5
C5 -27.5 12.4 1.01 12.5 147.3 1.01 148.1 148.7
C6 -38.7 18.4 1.01 18.6 163.7 1.01 164.7 165.8
C7 -46.8 25.1 1.01 25.3 173.5 1.01 174.6 176.4
C8 -49.3 23.8 1.01 23.9 174.9 1.01 175.9 177.5
C9 -34.0 18.6 1.00 18.7 127.6 1.00 128.2 129.5
C10 -42.0 20.2 1.00 20.3 137.1 1.00 137.7 139.2
Combinación Pu/Ag Mu/Ag D ρg Fe nec. Fe mín
[cm2] 0.5%
C1 -0.3 1.3 0.95% 107.4 56.5
C2 -0.6 1.5 1.00% 113.1 56.5
C3 -0.6 1.5 1.00% 113.1 56.5
C4 -0.6 1.6 1.04% 117.6 56.5
C5 -0.2 1.1 0.75% 84.8 56.5 24 φ 25
C6 -0.3 1.2 0.85% 96.1 56.5
C7 -0.4 1.3 0.95% 107.4 56.5
C8 -0.4 1.3 0.95% 107.4 56.5
C9 -0.3 1.0 0.70% 79.2 56.5
C10 -0.4 1.0 0.75% 84.8 56.5
117.81 cm2 Verifica
Arm. adoptada
MC-PRA-47
V - 54
222
5.2.2. Armadura transversal en zona confinada de pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Anec
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 55.8 24.6 61.0 Estribos Adop.
C2 63.6 28.1 69.5 Espiral Sep.
C3 64.5 28.1 70.3 φ 12 c/ 10
C4 65.0 28.1 70.8 22.62 cm2/m
C5 46.0 22.2 51.1 Verifica
C6 51.2 24.3 56.7
C7 54.1 25.3 59.7
C8 54.3 23.3 59.1
C9 39.8 18.9 44.1
C10 42.6 18.0 46.2
5.2.3. Armadura transversal en zona convencional de pilote
φ = 0.75
Combinación Vu22 Vu33 Vu Max Vu Vc Vs Vs mín Anec
[t] [t] [t] [t] [t] [t] [t] [cm2/m]
C1 24.6 0.2 24.6 Estribos Adop.
C2 27.8 1.8 27.9 Espiral Sep.
C3 28.2 1.8 28.2 φ 12 c/ 20
C4 28.4 1.8 28.4 11.31 cm2/m
C5 20.2 0.2 20.2 Verifica
C6 22.4 0.4 22.4
C7 23.7 1.1 23.8
C8 23.9 1.1 23.9
C9 17.5 0.8 17.5
C10 18.8 1.0 18.8
0.0 31.9 36.0 8.9
28.4 96.0 0.0 36.0 8.9
19.859.7 0.0 79.7 36.0
23.9
8.970.8 96.0 0.0 36.0
MC-PRA-48
V - 55
223
5.3. Cálculo de Viga Dintel
Hormigón: H-25 f'c [t/m2]= 2500
Acero: ADN-420 fy [t/m2] = 42000
Ancho b [m] = 1.40
Altura d [m] = 1.20
5.3.1 Combinaciones (E.L.U.)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu33 sup [tm] = 19.0 27.2 27.3 27.4 17.3 20.7 19.8 17.3 14.0 13.3
Mu33 inf [tm] = 17.5 26.4 26.4 26.3 15.4 18.9 16.6 14.5 11.1 10.7
Mu22 [tm] = 66.5 90.1 87.8 85.4 59.3 69.0 74.0 64.1 54.4 49.2
Vu22 [t] = 20.7 28.1 28.2 28.3 16.6 19.9 18.2 17.7 12.2 13.3
Vu33 [t] = 13.2 16.0 17.0 17.6 10.3 12.1 14.4 15.7 11.0 13.1
Vu biela [t] = 62.6 92.9 93.0 93.1 55.1 67.3 62.5 55.2 42.9 41.8
Solicitaciones dimensionantes
Momento superior Mu sup [tm] = 27.38
Momento inferior Mu inf [tm] = 26.42
Momento lateral Mu [tm] = 90.11
Corte por biela Vu biela [t] = 93.06
Corte máximo Vu max [t] = 28.30
Factor de minoración de resist. φ = 0.90
Ajuste del momento superior por el ancho de contrafuerte
Esf. normal en el Contrafuerte Pu [t] = 159.17
Ancho de contrafuerte B [m] = 0.50
Carga distribuida equiv. q [t/m] = 318.34
Disminución de momento ∆M [tm] = 9.95
Momento sup. de diseño [tm] = 17.43
Ajuste del momento de tramo por fluencia lenta
Mu infDiseño [tm] = 31.64
5.3.2. Cálculo de Armaduras
5.3.2.1. Cálculo de Armadura Longitudinal
Armadura sup. de cálculo Assup [cm
2]= 4.66
Armadura mínima [cm2] = 30.24
Armadura adoptada 10 φ 20 = 31.40 Verifica
Armadura inf. de cálculo Asinf [cm
2] = 8.46
Armadura mínima [cm2] = 30.24
Armadura adoptada 10 φ 20 = 31.40 Verifica
Armadura lateral de cálculo Alat [cm
2] = 17.74
Armadura lat. Adopt. 9 φ 16 = 18.09 Verifica
5.3.2.2. Verificación al corte
Factor de minoraciòn de resist. φ = 0.75
Corte máximo Vu max [t] = 28.30
Vc [t] = 0.00
Vs [t] = 37.7
Av [cm2/m] = 7.95
Est. adopt: 4 ramas φ 12 c/15 30.13 Verifica
MC-PRA-49
V - 56
224
5.4. Cálculo de Viga de Fundación
Hormigón: H-25 f'c [t/m2]= 2500
Acero: ADN-420 fy [t/m2] = 42000
Ancho b [m] = 1.60
Altura d [m] = 1.20
5.4.a.1 Combinaciones (E.L.U.)
Esfuerzo C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10
Mu33 sup [tm] = 117.2 147.2 147.0 146.9 109.6 123.8 134.9 119.6 102.5 94.4
Mu33 inf [tm] = 14.4 19.0 19.0 19.1 13.1 15.1 13.1 11.5 9.0 8.4
Mu22 [tm] = 370.5 457.0 456.9 456.8 314.0 357.7 383.5 364.6 282.3 285.2
Vu22 [t] = 47.9 59.5 59.3 59.2 46.1 51.6 54.7 47.3 41.6 37.0
Vu33 [t] = 54.5 64.4 64.4 64.1 44.9 50.5 52.7 51.4 38.2 39.7
Vu biela [t] = 96.7 121.6 121.5 121.5 89.9 101.6 105.4 93.3 78.7 72.6
Solicitaciones dimensionantes
Momento superior Mu sup [tm] = 147.23
Momento inferior Mu inf [tm] = 19.06
Corte por biela Vu biela [t] = 121.58
Corte máximo Vu max [t] = 59.47
Factor de minoración de resist. φ = 0.90
Ajuste del momento superior por el ancho de pilote
Esf. normal en el Pilote Pu [t] = 371.2
Diámetro de pilote D [m] = 1.20
Carga distribuida equiv. q [t/m] = 309.3
Disminución de momento ∆M [tm] = 55.68
Momento sup. de diseño [tm] = 91.55
Ajuste del momento de tramo por fluencia lenta
Mu infDiseño [tm] = 46.53
5.4.a.2 Determinación de Armaduras
Armadura sup. de cálculo Assup [cm
2]= 23.40
Armadura mínima [cm2] = 46.08
Armadura adoptada 10 φ 25 = 49.10 Verifica
Armadura inf. de cálculo Asinf [cm
2] = 11.89
Armadura mínima [cm2] = 46.08
Armadura adoptada 10 φ 25 = 49.10 Verifica
Armadura lateral de cálculo Alat [cm
2] = 78.31
Armadura lat adopt. 12 φ 16 c/cara + 12 φ 25 = 83.04 Verifica
Verificación a Corte convencional
Factor de minoraciòn de resist. φ = 0.75
Corte máximo Vu max [t] = 59.47
Vc [t] = 0.00
Vs [t] = 79.3
Av [cm2/m] = 16.42
Est. adopt: 4 ramas φ 12 c/15 30.13 Verifica
MC-PRA-50
V - 57
225
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	Caratula viga 
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